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changeset 288:07fa2ffc27ab
Various changes to Cavity, Aeolian Harp and Propeller models
| author | Rod Selfridge <r.selfridge@qmul.ac.uk> |
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X^m; +#X text 235 40 b = 1.536; +#X text 235 56 m = -0.245; +#X text 51 364 Equation of line derived from Norberg 2001; +#X obj 88 169 max~ 1; +#X obj 88 46 sig~ 44.67; +#X obj 229 285 r myMet; +#X obj 229 308 snapshot~; +#X floatatom 228 329 0 0 0 0 - - -; +#X obj 88 272 +~; +#X obj 104 219 inlet~; +#X obj 203 203 r myMet; +#X obj 203 226 snapshot~; +#X floatatom 202 247 0 0 0 0 - - -; +#X obj 104 244 *~ 200; +#X connect 0 0 4 0; +#X connect 2 0 9 0; +#X connect 3 0 4 1; +#X connect 4 0 2 1; +#X connect 9 0 14 0; +#X connect 10 0 2 0; +#X connect 11 0 12 0; +#X connect 12 0 13 0; +#X connect 14 0 1 0; +#X connect 14 0 12 0; +#X connect 15 0 19 0; +#X connect 15 0 17 0; +#X connect 16 0 17 0; +#X connect 17 0 18 0; +#X connect 19 0 14 1; +#X restore 956 85 pd corrLen Calc; +#X obj 956 62 r~ \$0-myRey; +#X obj 956 109 s~ \$0-myCor; +#X obj 117 240 r~ \$0-myCor; +#X obj 326 570 hip~; +#X obj 90 442 r~ \$0-myCor; +#X obj 636 81 max 0.01; +#X obj 636 104 min 0.99; +#N canvas 125 74 950 728 Dipoles 0; +#X obj 225 154 r~ \$0-liftDiGain; +#X obj 495 160 r~ \$0-liftDiGain; +#X obj 495 182 *~ 0.6; +#X obj 381 91 *~ 3; +#X obj 468 490 r~ \$0-dragDiGain; +#X obj 354 400 *~ 2; +#X obj 210 175 *~; +#X obj 210 316 throw~ l; +#X obj 237 293 throw~ r; +#X obj 210 108 vcf~ 3; +#X obj 237 249 r \$0-thisPan; +#X obj 210 67 r~ \$0-thisNoise; +#X obj 480 202 *~; +#X obj 480 341 throw~ l; +#X obj 507 318 throw~ r; +#X obj 480 116 vcf~ 3; +#X obj 507 275 r \$0-thisPan; +#X obj 480 68 r~ \$0-thisNoise; +#X obj 453 511 *~; +#X obj 453 647 throw~ l; +#X obj 480 624 throw~ r; +#X obj 453 447 vcf~ 3; +#X obj 480 581 r \$0-thisPan; +#X obj 453 403 r~ \$0-thisNoise; +#X text 273 27 Generates the sound associated with the lift dipole. +; +#X text 312 370 Generates the sound associated with the drag dipole. +; +#X obj 270 87 r \$0-Qval; +#X obj 530 92 r \$0-Qval; +#X obj 498 425 r \$0-Qval; +#X floatatom 277 122 5 0 0 0 - - -; +#X obj 210 134 vcf~ 3; +#X obj 480 138 vcf~ 3; +#X obj 453 468 vcf~ 3; +#X obj 55 12 inlet~; +#X obj 55 32 s~ \$0-myAeoFreq; +#X obj 109 67 r~ \$0-myAeoFreq; +#X obj 381 67 r~ \$0-myAeoFreq; +#X obj 353 402 r~ \$0-myAeoFreq; +#X obj 210 272 fcpan; +#X obj 480 297 fcpan; +#X obj 453 603 fcpan; +#X obj 210 199 spigot~; +#X obj 480 227 spigot~; +#X obj 453 535 spigot~; +#X obj 673 48 inlet; +#X text 60 485 Generate sounds associated with the Aeolian tone. Higher +harmonics have been removed compares to AES paper. This is because +they have such a small contribution in comparison to lower harmonics +and the FM spectrum during lock-in; +#X obj 210 244 *~; +#X obj 225 222 r~ \$0-reyGain; +#X obj 480 270 *~; +#X obj 495 248 r~ \$0-reyGain; +#X obj 453 577 *~; +#X obj 468 555 r~ \$0-reyGain; +#X connect 0 0 6 1; +#X connect 1 0 2 0; +#X connect 2 0 12 1; +#X connect 3 0 15 1; +#X connect 3 0 31 1; +#X connect 4 0 18 1; +#X connect 5 0 21 1; +#X connect 5 0 32 1; +#X connect 6 0 41 0; +#X connect 9 0 30 0; +#X connect 10 0 38 1; +#X connect 11 0 9 0; +#X connect 12 0 42 0; +#X connect 15 0 31 0; +#X connect 16 0 39 1; +#X connect 17 0 15 0; +#X connect 18 0 43 0; +#X connect 21 0 32 0; +#X connect 22 0 40 1; +#X connect 23 0 21 0; +#X connect 26 0 9 2; +#X connect 26 0 29 0; +#X connect 26 0 30 2; +#X connect 27 0 15 2; +#X connect 27 0 31 2; +#X connect 28 0 21 2; +#X connect 28 0 32 2; +#X connect 30 0 6 0; +#X connect 31 0 12 0; +#X connect 32 0 18 0; +#X connect 33 0 34 0; +#X connect 35 0 9 1; +#X connect 35 0 30 1; +#X connect 36 0 3 0; +#X connect 37 0 5 0; +#X connect 38 0 7 0; +#X connect 38 1 8 0; +#X connect 39 0 13 0; +#X connect 39 1 14 0; +#X connect 40 0 19 0; +#X connect 40 1 20 0; +#X connect 41 0 46 0; +#X connect 42 0 48 0; +#X connect 43 0 50 0; +#X connect 44 0 42 1; +#X connect 44 0 41 1; +#X connect 44 0 43 1; +#X connect 46 0 38 0; +#X connect 47 0 46 1; +#X connect 48 0 39 0; +#X connect 49 0 48 1; +#X connect 50 0 40 0; +#X connect 51 0 50 1; +#X restore 474 688 pd Dipoles; +#X obj 1088 69 noise~; +#X obj 1088 92 s~ \$0-thisNoise; +#X obj 326 475 r~ \$0-thisNoise; +#X text 346 367 the object and environment; +#N canvas 308 58 1027 635 StBandwidth 0; +#X obj 460 365 swap 1; +#X obj 460 391 /; +#X obj 460 342 / 100; +#X obj 461 434 outlet; +#X text 437 453 Q value; +#X obj 531 -36 r~ \$0-myRey; +#X obj 477 -36 r myMet; +#X obj 477 -14 snapshot~; +#X obj 203 164 spigot; +#X obj 219 187 spigot; +#X obj 236 140 > 0; +#X obj 219 233 + 0.9797; +#X obj 219 208 * 4.624e-05; +#X obj 602 150 spigot; +#X obj 618 173 spigot; +#X obj 651 149 < 1e+06; +#X obj 618 216 * 1.227e-10; +#X obj 618 196 *; +#X obj 690 215 * -8.553e-05; +#X obj 618 261 + 16.5; +#X obj 618 238 +; +#X text -84 298 First section of the Reynolds number - DeltaF/F relationship +is linear and did not appear to be reliant on current TU values; +#X text 565 329 Third section of the Reynolds number - DeltaF/F relationship +is linear and did not appear to be reliant on current TU values; +#X text 114 -16 Middle section of Reynolds number - DeltaF/F relationship +is also linear but depends on TU Value; +#X obj 461 412 max 0.005; +#X obj 635 126 > 193260; +#X obj 252 163 < 193260; +#X floatatom 653 40 0 0 0 0 - - -; +#X floatatom 565 452 0 0 0 0 - - -; +#X connect 0 0 1 0; +#X connect 0 1 1 1; +#X connect 1 0 24 0; +#X connect 2 0 0 0; +#X connect 5 0 7 0; +#X connect 6 0 7 0; +#X connect 7 0 15 0; +#X connect 7 0 13 0; +#X connect 7 0 10 0; +#X connect 7 0 8 0; +#X connect 7 0 25 0; +#X connect 7 0 26 0; +#X connect 7 0 27 0; +#X connect 8 0 9 0; +#X connect 9 0 12 0; +#X connect 10 0 8 1; +#X connect 11 0 2 0; +#X connect 12 0 11 0; +#X connect 13 0 14 0; +#X connect 14 0 18 0; +#X connect 14 0 17 1; +#X connect 14 0 17 0; +#X connect 15 0 14 1; +#X connect 16 0 20 0; +#X connect 17 0 16 0; +#X connect 18 0 20 1; +#X connect 19 0 2 0; +#X connect 20 0 19 0; +#X connect 24 0 3 0; +#X connect 24 0 28 0; +#X connect 25 0 13 1; +#X connect 26 0 9 1; +#X restore 1189 91 pd StBandwidth; +#X obj 1189 114 s \$0-Qval; +#X obj 412 518 r myMet; +#X obj 402 539 snapshot~; +#X text 780 18 Mass Density; +#X text 720 16 Tension; +#N canvas 389 23 542 808 NatFreq 0; +#X obj 148 86 inlet; +#X obj 109 367 inlet; +#X text 137 62 Mass Density; +#X text 55 366 Tension; +#X obj 163 155 r \$0-diameter; +#X floatatom 206 177 0 0 0 0 - - -; +#X floatatom 51 416 0 0 0 0 - - -; +#X floatatom 191 111 0 0 0 0 - - -; +#X obj 163 511 r \$0-leng; +#X text 121 669 Natural Frequency; +#X text 74 717 Patch that calcultes the natural or fundamental frequency +of a string in 1 dimension. Uses f = (1/2l) * sqrt(T/u) where u is +the linear mass density.; +#X obj 133 646 outlet~; +#X msg 148 111 \$1 10; +#X obj 148 133 line~; +#X msg 163 179 \$1 10; +#X obj 163 202 line~; +#X obj 163 224 *~ 0.5; +#X obj 163 249 *~; +#X obj 163 271 *~ 3.14159; +#X obj 148 352 *~; +#X obj 133 440 /~; +#X msg 109 389 \$1 10; +#X obj 109 413 line~; +#X obj 133 467 sqrt~; +#X msg 163 533 \$1 10; +#X obj 163 556 line~; +#X obj 163 577 *~ 2; +#X obj 149 489 sig~ 1; +#X obj 149 597 /~; +#X obj 133 621 *~; +#X obj 67 624 r myMet; +#X obj 67 647 snapshot~; +#X floatatom 67 670 0 0 0 0 - - -; +#X obj 189 374 r myMet; +#X obj 189 397 snapshot~; +#X floatatom 189 420 0 0 0 0 - - -; +#X obj 303 31 r myMet; +#X obj 303 54 snapshot~; +#X floatatom 303 77 0 0 0 0 - - -; +#X obj 207 597 r myMet; +#X obj 207 620 snapshot~; +#X floatatom 207 643 0 0 0 0 - - -; +#X obj 365 29 r myMet; +#X obj 365 52 snapshot~; +#X floatatom 365 75 0 0 0 0 - - -; +#X text 187 441 Linear Density; +#X obj 234 224 *~ 0.5; +#X obj 234 249 *~; +#X obj 234 271 *~ 3.14159; +#X obj 234 202 sig~ 0.0266; +#X obj 234 305 -~; +#X obj 260 305 r myMet; +#X obj 260 328 snapshot~; +#X floatatom 260 351 0 0 0 0 - - -; +#X floatatom 205 532 0 0 0 0 - - -; +#X obj 273 423 s~ 0$-linden; +#X connect 0 0 7 0; +#X connect 0 0 12 0; +#X connect 1 0 6 0; +#X connect 1 0 21 0; +#X connect 4 0 5 0; +#X connect 4 0 14 0; +#X connect 8 0 24 0; +#X connect 8 0 54 0; +#X connect 12 0 13 0; +#X connect 13 0 19 0; +#X connect 14 0 15 0; +#X connect 15 0 16 0; +#X connect 16 0 17 0; +#X connect 16 0 17 1; +#X connect 17 0 18 0; +#X connect 18 0 19 1; +#X connect 19 0 20 1; +#X connect 19 0 34 0; +#X connect 19 0 55 0; +#X connect 20 0 23 0; +#X connect 21 0 22 0; +#X connect 22 0 20 0; +#X connect 23 0 29 0; +#X connect 24 0 25 0; +#X connect 25 0 26 0; +#X connect 26 0 28 1; +#X connect 27 0 28 0; +#X connect 28 0 29 1; +#X connect 28 0 40 0; +#X connect 29 0 11 0; +#X connect 29 0 31 0; +#X connect 30 0 31 0; +#X connect 31 0 32 0; +#X connect 33 0 34 0; 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+#X text 210 109 Reynolds number clipped at lower limit of 40 to prevent +Strouhal number decreasing to negative numbers - due to relationship +identified in Fey paper.; +#X connect 0 0 7 1; +#X connect 0 0 11 0; +#X connect 1 0 5 1; +#X connect 1 0 8 1; +#X connect 5 0 4 0; +#X connect 5 0 14 0; +#X connect 6 0 7 0; +#X connect 6 0 3 0; +#X connect 7 0 8 0; +#X connect 8 0 2 0; +#X connect 11 0 5 0; +#X connect 14 0 6 0; +#X restore 348 206 pd toneCalc; +#X obj 411 186 r \$0-diameter; +#X obj 311 620 fcpan; +#X obj 1176 674 outlet; +#X obj 870 747 outlet; +#X obj 744 180 r~ \$0-myFreq; +#X obj 759 200 r~ \$0-thisNatF; +#X obj 744 220 /~; +#X obj 769 220 r myMet; +#X obj 744 240 snapshot~; +#X obj 744 260 + 0.5; +#X obj 744 300 i; +#X obj 1083 672 outlet; +#N canvas 333 355 537 467 modulation 0; +#X obj 171 17 r~ \$0-thisNatF; +#X floatatom 316 237 0 0 0 0 - - -; +#X obj 171 246 osc~; +#X obj 171 271 *~; +#X obj 282 186 hsl 150 35 1 100 1 0 empty empty empty -2 -8 0 10 -262144 +-1 -1 0 1; +#X obj 206 247 line~; +#X obj 171 295 outlet~; +#X obj 206 178 r mod; +#X text 100 346 Calculates the modulation frequency from the difference +between the shedding and natural frequency - Van Atta paper.; +#X obj 186 111 line~; +#X obj 171 134 *~; +#X floatatom 215 204 0 0 0 0 - - -; +#X obj 121 246 outlet~; +#X text 25 209 Difference frequency; +#X obj 171 217 -~; +#X obj 186 155 inlet~; +#X obj 186 37 inlet; +#X obj 186 62 + 1; +#X floatatom 227 86 0 0 0 0 - - -; +#X msg 206 226 \$1 30; +#X msg 186 85 \$1 40; +#X text 241 124 Nearest Upper Harmonic; +#X connect 0 0 10 0; +#X connect 2 0 3 0; +#X connect 3 0 6 0; +#X connect 4 0 1 0; +#X connect 4 0 19 0; +#X connect 5 0 3 1; +#X connect 7 0 19 0; +#X connect 7 0 11 0; +#X connect 9 0 10 1; +#X connect 10 0 14 0; +#X connect 14 0 2 0; +#X connect 14 0 12 0; +#X connect 15 0 14 1; +#X connect 16 0 17 0; +#X connect 17 0 20 0; +#X connect 17 0 18 0; +#X connect 19 0 5 0; +#X connect 20 0 9 0; +#X restore 964 440 pd modulation; +#X obj 727 407 r~ \$0-myFreq; 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+#X obj 202 189 > 1.06; +#X obj 169 244 < 0.9; +#X text 52 371 This patch identifies which path of the hysteresis curve +the reduced velocity is on. It keeps it locked into this path between +the values of 0.9 and 1.06. Outwith these values both legs are approx +the same.; +#X text 67 -14 Goal - If output = 1 at any time then keep it at one +until other input = 1; +#X connect 0 0 9 0; +#X connect 0 0 1 0; +#X connect 1 0 3 0; +#X connect 1 0 16 0; +#X connect 1 0 17 0; +#X connect 2 0 1 0; +#X connect 2 0 13 0; +#X connect 2 0 23 0; +#X connect 6 0 8 0; +#X connect 6 0 10 0; +#X connect 6 0 11 0; +#X connect 7 0 6 0; +#X connect 9 0 6 0; +#X connect 10 0 15 0; +#X connect 11 0 15 1; +#X connect 12 0 13 0; +#X connect 13 0 14 0; +#X connect 13 0 21 0; +#X connect 15 0 4 0; +#X connect 15 0 16 1; +#X connect 15 1 5 0; +#X connect 15 1 17 1; +#X connect 16 0 18 0; +#X connect 17 0 22 0; +#X connect 18 0 23 0; +#X connect 22 0 18 1; +#X connect 23 0 19 0; +#X connect 23 0 12 0; +#X connect 23 0 20 0; +#X restore 58 439 pd Hyst1; +#X obj 11 246 sig~ 1; +#X obj 26 332 exp~; +#X obj -4 378 /~; +#X obj 11 353 +~; +#X obj -153 333 -~ 1; +#X obj -137 180 sig~ 1; +#X obj -123 266 exp~; +#X obj -153 312 /~; +#X obj -138 287 +~; 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+#X obj 151 203 r~ \$0-thisV; +#X obj 270 76 r~ \$0-thisV; +#X obj 238 205 r~ \$0-thisV; +#X obj 304 269 r~ \$0-thisV; +#X text 424 241 Low Re route; +#X text 468 125 High Re route; +#X text 715 422 Clipped to match the range given in Govardhan paper +as well as to stop the value exploding after 1.5; +#X obj 587 409 <= 500; +#X msg 622 -11 1.6 30000; +#X msg 695 0 0.4 30000; +#X obj -171 -5 inlet~; +#X obj 72 560 clip~ 0 2; +#X obj 799 352 clip~ 0 1.5; +#X obj 72 538 *~; +#X obj 871 17 s \$0-thisHarm; +#X obj 829 224 r \$0-thisHarm; +#X msg 814 289 \$1 40; +#X obj 72 581 snapshot~; +#X obj 164 562 r myMet; +#X obj 72 622 vline~; +#X msg 72 601 \$1 50; +#X text 124 607 Smoothing; +#X text 234 594 This patch takes the Reduced Velocity V value \, (\$0-thisV) +and calculates the corresponding value of maximum vibration \, A/d. +; +#X text 493 491 Calculates Amax; +#X msg 37 37; +#X connect 0 0 2 0; +#X connect 0 0 3 0; +#X connect 1 0 3 1; +#X connect 2 0 10 1; +#X connect 3 0 2 1; +#X connect 4 0 5 0; 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+#X text -40 31 Modulation frequency; +#X text 81 -24 A/d - max vibration; +#X text -46 80 Difference frequency; +#X obj 170 20 s~ \$0-myAd; +#X obj -52 251 r~ \$0-myAd; +#X text -191 -32 Fv \, vortex shedding freq; +#X obj 1 320 inlet; +#X text 35 322 on/off; +#X obj -67 321 *~ 5e-05; +#X obj -67 273 *~; +#X text -329 265 Vibration value as calculated in SimpHyst; +#X text -399 56 High Frequency FM Spectrum around the vortex shedding +frequency; +#X text -405 204 Low Frequency spectrum around the difference frequency +; +#X text -432 328 Gain value to strike a balance between the FM spectrums +and the output from the dipoles due to the Aeolian Tone; +#X text -235 449 Patch that calculates the full FM spectrum and scales +it according to the vibration amount A as well as a ratio to the Aeolian +tone dipoles.; +#X text 6 376 Send signal to the DAC; +#X text 11 203 LF Spectrum is at lower level that HF one; +#X obj -48 208 *~ 0.1; +#X obj -67 300 *~; +#X obj -36 274 r~ \$0-reyGain; +#X connect 0 0 18 0; 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+-262130 -1 -1 590 1; #X obj 1130 58 hsl 60 20 0 200 0 0 empty empty Tension 3 10 0 10 -261682 --1 -1 973 1; +-1 -1 2773 1; #X obj 1130 80 hsl 60 20 1e-06 0.01 0 0 empty empty Damping 3 10 0 10 -261234 -1 -1 1180 1; #X floatatom 1206 123 0 0 0 0 - - -; @@ -287,13 +287,13 @@ #X text 1127 123 Current Freq; #X text 1104 143 Current Harmonic; #X obj 1308 -8 hsl 60 20 1e-05 0.01 1 0 empty empty Diameter 3 10 0 -10 -204800 -1 -1 3355 1; +10 -204800 -1 -1 4089 1; #X obj 1308 14 hsl 60 20 0 2 0 0 empty empty Length 3 10 0 10 -204786 --1 -1 1798 1; +-1 -1 2655 1; #X obj 1308 36 hsl 60 20 0 10000 0 0 empty empty Mass_Den 3 10 0 10 --262130 -1 -1 1318 1; +-262130 -1 -1 590 1; #X obj 1308 58 hsl 60 20 0 200 0 0 empty empty Tension 3 10 0 10 -261682 --1 -1 1121 1; +-1 -1 1770 1; #X obj 1308 80 hsl 60 20 1e-06 0.01 0 0 empty empty Damping 3 10 0 10 -261234 -1 -1 1180 1; #X floatatom 1384 123 0 0 0 0 - - -; @@ -308,13 +308,13 @@ #X text 1305 123 Current Freq; #X text 1282 143 Current Harmonic; #X obj 1493 -7 hsl 60 20 1e-05 0.01 1 0 empty empty Diameter 3 10 0 -10 -204800 -1 -1 3355 1; 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#X floatatom 1743 123 0 0 0 0 - - -; @@ -350,13 +350,13 @@ #X text 1664 123 Current Freq; #X text 1641 143 Current Harmonic; #X obj 637 236 hsl 60 20 1e-05 0.01 1 0 empty empty Diameter 3 10 0 -10 -204800 -1 -1 3355 1; +10 -204800 -1 -1 3933 1; #X obj 637 258 hsl 60 20 0 2 0 0 empty empty Length 3 10 0 10 -204786 --1 -1 1798 1; +-1 -1 2655 1; #X obj 637 280 hsl 60 20 0 10000 0 0 empty empty Mass_Den 3 10 0 10 --262130 -1 -1 1447 1; +-262130 -1 -1 590 1; #X obj 637 302 hsl 60 20 0 200 0 0 empty empty Tension 3 10 0 10 -261682 --1 -1 1086 1; +-1 -1 1829 1; #X obj 637 324 hsl 60 20 1e-06 0.01 0 0 empty empty Damping 3 10 0 10 -261234 -1 -1 1180 1; #X floatatom 713 367 0 0 0 0 - - -; @@ -371,13 +371,13 @@ #X text 634 367 Current Freq; #X text 611 387 Current Harmonic; #X obj 795 236 hsl 60 20 1e-05 0.01 1 0 empty empty Diameter 3 10 0 -10 -204800 -1 -1 3355 1; +10 -204800 -1 -1 3933 1; #X obj 795 258 hsl 60 20 0 2 0 0 empty empty Length 3 10 0 10 -204786 --1 -1 1798 1; +-1 -1 2655 1; #X obj 795 280 hsl 60 20 0 10000 0 0 empty empty Mass_Den 3 10 0 10 --262130 -1 -1 1259 1; 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#X text 1280 390 Current Harmonic; #X obj 1486 237 hsl 60 20 1e-05 0.01 1 0 empty empty Diameter 3 10 -0 10 -204800 -1 -1 3355 1; +0 10 -204800 -1 -1 4015 1; #X obj 1486 259 hsl 60 20 0 2 0 0 empty empty Length 3 10 0 10 -204786 --1 -1 1798 1; +-1 -1 2655 1; #X obj 1486 281 hsl 60 20 0 10000 0 0 empty empty Mass_Den 3 10 0 10 --262130 -1 -1 1384 1; +-262130 -1 -1 590 1; #X obj 1486 303 hsl 60 20 0 200 0 0 empty empty Tension 3 10 0 10 -261682 --1 -1 1622 1; +-1 -1 1976 1; #X obj 1486 325 hsl 60 20 1e-06 0.01 0 0 empty empty Damping 3 10 0 10 -261234 -1 -1 1180 1; #X floatatom 1562 368 0 0 0 0 - - -; @@ -488,9 +488,9 @@ #X obj 1753 675 s rand2; #X obj 1772 658 s rand3; #X obj 1632 465 hsl 100 35 0 1 0 0 empty empty Gusts 3 16 0 10 -191407 --1 -13330 900 1; +-1 -13330 0 1; #X obj 1632 502 hsl 100 35 0.1 100 1 0 empty empty Wind_Speed 3 16 -0 10 -232576 -1 -1 5469 1; +0 10 -232576 -1 -1 4669 1; #X obj 673 -45 bng 35 250 50 0 empty empty empty 1 16 0 10 -260097 -1 -1; #X obj 711 -43 tgl 15 0 empty empty empty 17 7 0 10 -262144 -4034 -4034 @@ -1916,7 +1916,6 @@ #X obj 691 1498 r pack13; 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