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author Rod Selfridge <r.selfridge@qmul.ac.uk>
date Sat, 13 Jan 2018 14:47:35 +0000
parents 20fab2c4fca4
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r@195 20 #X text 673 415 Calculates the frequency;
r@195 21 #X text 674 427 based on the physics of;
r@195 22 #X obj 354 469 r \$0-diameter;
r@195 23 #X text 294 352 Calculates the gain of the dipole source;
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r@195 30 #X floatatom 223 107 0 0 0 0 - - -;
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r@195 40 #X obj 1052 190 r~ \$0-liftNoiseGain;
r@195 41 #X obj 1079 334 r \$0-thisPan;
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r@195 46 #X obj 313 163 r~ \$0-str;
r@195 47 #X text 285 599 Calculates the gain of the wake;
r@195 48 #N canvas 1021 287 444 428 corrLen 0;
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r@195 55 #X text 235 40 b = 1.536;
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r@195 57 #X text 80 297 Equation of line derived from Norberg 2001;
r@195 58 #X obj 88 169 max~ 1;
r@195 59 #X obj 88 46 sig~ 44.67;
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r@195 63 #X connect 4 0 2 1;
r@195 64 #X connect 9 0 1 0;
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r@195 69 #X obj 371 224 r~ \$0-myCor;
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r@195 71 #X obj 335 448 r~ \$0-myCor;
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r@195 77 #X obj 389 58 r~ \$0-myFreq;
r@195 78 #X obj 528 138 r~ \$0-liftDiGain;
r@195 79 #X obj 528 159 *~ 0.6;
r@195 80 #X obj 657 57 r~ \$0-myFreq;
r@195 81 #X obj 798 130 r~ \$0-liftDiGain;
r@195 82 #X obj 657 81 *~ 5;
r@195 83 #X obj 389 82 *~ 3;
r@195 84 #X obj 258 385 r~ \$0-myFreq;
r@195 85 #X obj 371 472 r~ \$0-dragDiGain;
r@195 86 #X obj 258 407 *~ 2;
r@195 87 #X obj 528 385 r~ \$0-myFreq;
r@195 88 #X obj 658 447 r~ \$0-dragDiGain;
r@195 89 #X obj 528 413 *~ 4;
r@195 90 #X obj 658 470 *~ 0.125;
r@195 91 #X obj 210 199 *~;
r@195 92 #X obj 210 264 throw~ l;
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r@195 94 #X obj 210 220 fcpan;
r@195 95 #X obj 210 108 vcf~ 3;
r@195 96 #X obj 237 198 r \$0-thisPan;
r@195 97 #X obj 210 67 r~ \$0-thisNoise;
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r@195 99 #X obj 480 257 throw~ l;
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r@195 101 #X obj 480 213 fcpan;
r@195 102 #X obj 480 116 vcf~ 3;
r@195 103 #X obj 507 191 r \$0-thisPan;
r@195 104 #X obj 480 68 r~ \$0-thisNoise;
r@195 105 #X obj 750 183 *~;
r@195 106 #X obj 750 248 throw~ l;
r@195 107 #X obj 777 225 throw~ r;
r@195 108 #X obj 750 204 fcpan;
r@195 109 #X obj 750 107 vcf~ 3;
r@195 110 #X obj 777 182 r \$0-thisPan;
r@195 111 #X obj 750 65 r~ \$0-thisNoise;
r@195 112 #X obj 798 152 *~ 0.1;
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r@195 114 #X obj 338 570 throw~ l;
r@195 115 #X obj 365 547 throw~ r;
r@195 116 #X obj 338 526 fcpan;
r@195 117 #X obj 338 429 vcf~ 3;
r@195 118 #X obj 365 504 r \$0-thisPan;
r@195 119 #X obj 338 385 r~ \$0-thisNoise;
r@195 120 #X obj 612 503 *~;
r@195 121 #X obj 612 568 throw~ l;
r@195 122 #X obj 639 545 throw~ r;
r@195 123 #X obj 612 524 fcpan;
r@195 124 #X obj 612 427 vcf~ 3;
r@195 125 #X obj 639 502 r \$0-thisPan;
r@195 126 #X obj 612 385 r~ \$0-thisNoise;
r@195 127 #X text 273 27 Generates the sound associated with the lift dipole.
r@195 128 ;
r@195 129 #X text 296 353 Generates the sound associated with the drag dipole.
r@195 130 ;
r@195 131 #X obj 270 87 r \$0-Qval;
r@195 132 #X obj 530 92 r \$0-Qval;
r@195 133 #X obj 800 87 r \$0-Qval;
r@195 134 #X obj 658 406 r \$0-Qval;
r@195 135 #X obj 383 407 r \$0-Qval;
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r@195 238 #X obj 219 208 * 4.624e-05;
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r@195 247 #X text -84 298 First section of the Reynolds number - DeltaF/F relationship
r@195 248 is linear and did not appear to be reliant on current TU values;
r@195 249 #X text 565 329 Third section of the Reynolds number - DeltaF/F relationship
r@195 250 is linear and did not appear to be reliant on current TU values;
r@195 251 #X text 114 -16 Middle section of Reynolds number - DeltaF/F relationship
r@195 252 is also linear but depends on TU Value;
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r@195 257 #X floatatom 529 453 0 0 0 0 - - -;
r@195 258 #X connect 0 0 1 0;
r@195 259 #X connect 0 1 1 1;
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r@195 263 #X connect 6 0 7 0;
r@195 264 #X connect 7 0 15 0;
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